此“论文模板”是由多篇文章拼接而成，内容多有不连贯处，仅供修改体例格式时参考 基于轴向振动的结构损伤识别方法 （题目应恰当简明地反映论文内容，去掉“研究”字样，一般不超过 20 字）
张三1,2 ,李小四 1
（1.天津大学机械工程学院，天津 300072 ； 2.天津大学建筑工程学院，天津 300072）
（注明作者单位所在城市和邮编，单位名称到二级单位）
摘 要：针对缸内直喷压燃式天然气（CNG ）发动机低负荷循环波动大及高负荷 NO x 排放偏高的问题，设计开发了 涡流室式热面点火燃烧系统，研究了涡流室通道尺寸对缸内天然气空气混合气形成、 着火燃烧及发动机运转特性的影 响•结果表明：选择直径较大的涡流室通道，发动机起动性能较好且缸内混合气燃烧持续期短， 对改善发动机的有效 热效率有利；选择直径较小的涡流室通道， 主副燃烧室内混合气的浓度分层效果明显， 能够实现两级燃烧过程，有利于 降低发动机循环波动，扩展功率范围及改善 NO x 排放. 内容应包括目的、方法、结果和结论；缩写词第一 次出现时请用全称；不要出现公式、图表和参考文献序号； 关键词：AC-3 编码器；比特分配；信噪比偏移量 （选取能反映论文主题内容的词或词组， 3~8 个）
Effects of Passage Size on Operating Properties of Divided Chamber Compressed Natural Gas Engine Ignited by Glow Plug （英文题目与中文题目对应，去掉“ Study on ”字样，题目中实词的首字母大写）
ZHANG San 1,2 ， LI Xiao-si 1
（姓全部大写）
（1 • School of Mechanical Engineering, Tianjin University ， Tianjin 300072 ， China ； 2. School of Civil Engineering, Tianjin University ， Tianjin 300072 ， China）
（单位名称不要用缩写，请用贵单位正式对外使用的全称）
Abstract : To solve the problems that cyclic variation is high in low power output and NO x emission is high in high power output in compression ignition engine with compressed natural gas（CNG）
direct injection ， a swirl chamber combustion system with glow plug ignition was developed.The effects of the passage size between main swirl combustion chamber on the CNG/air mixture formation ， ignition and combustion were investigated .Results show that with passage diameter in creased properly, engine " starti ng ability could be improved and its effective thermal efficie ncy could be in creased, while with passage diameter decreased, CNG concen trati on betwee n mai n swirl chamber is much stratified, which is helpful for achieving stable combustion ， extending load range and reducing NO x emissi on . Keywords : AC-3 encoder ； bit allocation ； snroffest （中英文摘要和关键词应对应，英文摘要可比中文摘要详细。摘要中首次出现缩写时应注出全称。
英文关键词用名词形式，不要用缩写。关于英文摘要的文字风格见网页上的“摘要写作要求”）
单一燃料天然气采用均质充气压缩着火燃 烧方式，具有热效率高、无烟、 NO x 排放较低的优点， 但由于其着火时刻控制困难， 受燃烧敲缸的影响明 显，发动机可稳定运转的负荷范围较窄 [1-8] ，至今未见 产品化.天然气发动机采用缸内直喷压缩着火， 可实 现类似柴油机的扩散燃烧，对扩展均质压燃发动机的 功率范围效果明显.然而，这种燃烧方式也存在着诸 如起动困难、低负荷循环变动大、高负荷 NO x 排放偏 高等问题需要解决 [9-13] .笔者设计开发了涡流室式热 面点火燃烧系统 [14-15] .通过合理控制天然气高、低压 供气参数和优化主副燃烧室通道参数， 使主副燃烧室 分别处于稀、浓均质混合气的分层状态，实现两级着 火燃烧，达到抑制高负荷燃烧敲缸和降低 NOx 排放 的目的.本文中重点讨论通道尺寸对主副燃烧室内气 流运动、混合气形成和燃烧过程的影响， 以及对涡流 室式热面点火天然气发动机运转特性的影响. 引言 部分不出现“引言”字样，且不标号排序。应简明 介绍本课题国内外目前的研究现状和进展；指出目 前研究中的不足，以说明作者“为什么要进行此项 工作”；并简要介绍本文所做内容。引言与摘要和 结论在文字表达上不要重复。引言中不应包括图表 和公式，不应详述同行熟知的基本理论）
收稿日期：
2007-01-28；修回日期：2007-00-00. 基金项目：
国家高技术研究发展计划 （ 863 计划 ）
资助项目（2006AA09Z348 ;国家自然科学基金资助项目（50276041）. 作者简介：
张 三（1983— ），男，博士研究生，□□口口 @口口 .com.（第一作者的出生年、性别、学位或职称，及 E-mail 地址）
通讯作者：
李小四，□□口口 @□□ .com.（通讯作者最好为导师，提供其姓名和 E-mail 地址）
2
1 试验装置 （层次标题控制在 3 级之内，避免使用 4 级标题， 一律用阿拉伯数字连续编号，如：“ 1 ” ， “ 1.1 ”，“ 1.1.1 ”。文中不用“我们”字样，而 应用“笔者”）
试验样机由江动 S195 柴油机改装而成，对原型 机进行的重新设计包括涡流室形状由吊钟型改为球 型 • 为了克服天然气自燃温度高、 直接压燃着火困难 的问题，试验样机采用了 3 项助燃措施，以陶瓷电热 塞热面点火为主；此外，还采用燃烧室陶瓷隔热和进 气加热的措施，试验装置见图 1 .（正文中必须有与 图 / 表呼应的文字出现在图/ 表的前面口：“见图 / 表 # ”、“如图 / 表 # 所示”，且叙述应与图、表结果 相符。）
图 1 台架试验装置 Fig. 1 Layout of experimental setup （图的下方须注出图序和图名。图名采用中英文对 照。图中说明文字用中文。流程图、设备图要合 理、简洁，不列与正文无关的内容。图片占单栏还 是双栏要以图中结构和文字易辨识为准）
图 1 中，试验样机采用基于计算机控制的天 然气电控复合供气系统，在原型机喷油器安装孔处安 装天然气高压喷射阀， 并在进气管安装低压喷射阀， 天然气采用进气行程低压供气（ 0.4,MPa ）以及压缩 行程高压供气（ 5,MPa ）的复合供气方式. 试验中废 气测试采用 AVL DIGAS 4000 .天然气流量测量采用 科式质量流量计.空气流量测量采用热膜式空气流量 计. 首先，以非对称量化器的模型作为均匀量化器 的模型进行考虑。均匀量化的噪声全部来自量化噪 声，同时高阶均匀量化器的量化噪声与输入信息的 统计分布无关，那么量化噪声可以表示为 数字这三种情况外均用正体。尽量用单个字符作变 量，避免使用英文组合字符作变量；一篇论文中同 一字母只能表示一个变量；同一变量的字母大小写 要统一）
式中：
A 为量化范围，这里取 1 ; L 为量化间隔的个 数，对于非对称量化器的情形，有 L=2 “— 1 （ 2 ）
n 为量化器的位数 . 2 通道尺寸对涡流室式热面点火天然气发动 机工作特性的影响 2 . 1 通道尺寸对缸内气流运动的影响 计算时，每个模型均采用 40 步加载， MVD1 模 型最终荷载 20 kN , MVD2 模型和 MVD3 模型最终荷载 50 kN 。计算得到的 p-s 曲线如图 2 所示 . 200 180 160 140 120 100 80 60 40 20 0 图 2 MVD1、MVD2 和 MVD3模型的计算 p-s曲线 Fig.2 Computed p-s curves of MVD1,MVD2 and MVD3 由图 2 可见， 4 种通道尺寸的缸内气流运动的相 似之处为，涡流室内气流速度均在上止点前 20,°CA 时达到最大值. 4 种通道尺寸的区别在于：
①随着通 道尺寸的减小，最大气流速度显著增加， 4 种通道直 径的最大气流速度依次为 75.847,m/s 、 105.66,m/s 、 135 . 09,m/s 和 184 . 43,m/s ；②随着通道尺寸的减小， 缸内气流速度的变化速度增大. 2 . 2 通道尺寸对涡流室式热面点火天然气发动机起 动性能的影响 为了观察具有不同接枝率的 PNIPAM 开关 膜的微观形态，将膜放入液氮中深冷，然后脆断制 样，镀金，用扫描电镜观测断面。图 3 所示为具有 不同接枝率的 PNIPAM 开关膜的断面 SEM 图 .
要做成图片形式。公式依出现的顺序编号。
凡变量用斜体；矩阵、向量和矢量用黑斜体； 上下标除是物理量符号、坐标轴符号和表示变动性 3L （请用 Word 自带公式编辑器或 ( 1 ) Equatio n 排版，不 亠匚 H 加热11
朋豆机 PC 机和嚴枕 HC.CO.NO, 低压天然代p /kN
(b)浮动图像
图 3 通道直径对起动转速的影响 Fig.3 Effect of passage diameter on starting speed 有分图的必须要有中文分图名，不必有英文分 图名) 2.3通道尺寸对循环变动的影响 将模拟的上述 8 个典型断面过水面积、流量、 流速和气压进行分析，结果列于表 1• 由表 1 可知 方案二过水面积最小，最有利于水流通过；其次是 方案三，方案一的时均过水面积最大，最不利于水 流通过 • 比较流量可知，方案三断面平均流量最 大，其次是方案二，方案一最小，但是方案二和三 的断面平均流量差别较小 ( 相差 0.03%). 比较流速 可知，方案二和三的流速相等且最大，方案一的流 速最小 . 流速越大，水流通过隧洞所需时间越少，相 同时间的过流量也越大 . 比较气压可知，方案二的 气压最高，其次是方案三，方案一的气压最低，平 均气压越大越有利于水流通过 . 综合以上分析可知 方案二过水面积最小，流速大，水流到达隧洞出口 参考文献：
① 不少于 10 篇，最好不多于 20 篇，尽可能采用 近 5 年的文献，尽量保证 60% 为外文文献。
② 在文内以上角标形式按首次出现的先后顺序编 号，文后参考文献的排列顺序应与在正文中出 现的顺序相同。
各种文献著录格式请参照网页中的参考文献著录规 则。
的时间最短，气压最高，有利于水流的顺利通过 同时方案二未设置 01 支洞，减少了建设及维护费 用 . 综合比较过流能力和经济性，方案二为最优引 水方案 . 表 1 各方案模拟运行参数比较 Tab.1 Operation parameters comparison of schemes 项目 过水面积/ m 2
流量/ (m 3
s -1 ) 流速/ (m s -1 ) 气压/Pa 方案一 方案二 方案三
(表的上方须注出表序和表名。表名采用中英文对 照，表注、表内文字均用中文。纵表头为自变量， 横表头为因变量，如：方案一时的过水面积为 ， 。
表中组合单位用指数形式。) 3 结论 (1) 通道尺寸对副室内气流运动影响显 著.通道尺寸适当减小可保持副室内较高的涡流和湍 流强度，有利于副室内天然气快速混合. (2)
采用单进气管低压供气方式时， 由于 受到通道节流的影响，采用涡流室通道直径较大的发 动机容易起动. (3)
天然气发动机采用复合供气方式， 随 着通道直径的减小， 缸内混合气分层加强， 燃烧过程 由单级燃烧逐渐过渡到两级燃烧，燃烧过程趋向柔和 平稳；而采用低压供气方式时受到热分区的影响， 大 尺寸通道的循环变动较小，但相同条件下仍较复合供 气方式的循环波动大. ( 4 )复合供气方式的天然气发动机采用小 尺寸通道，发动机的动力性提高， NO x 排放较低；采 用大尺寸通道发动机的热效率较高， HC 排放较低. (结论力求鲜明、精确，可引用一些关键的数据， 但不宜太多，不要含图、表和参考文献。不要照搬 引言和摘要。) [1] Yao Mingfa , Zheng Zunqing , Qin Jing .Experimental study on homogeneous charge compression ignition combustion with fuel of dimethyl ether and natural gas [J]. Journal of Engineering for Gas Turbines and Power ,2006 , 128 ( 2): 414-420. [2] Wang Yuanji . Li Jianhua, Lu Yi, et al. Image quality evaluation based on image weighted separating block peak signal to noise ration[C] // IEEE International Conference Neural Networks and Signal Pro- cessing. Nanjing, China, 2003:14-17. [3] 陈懿，金仲和，王慧泉，等 .微机械振动式陀螺接 口电路设计与实现 [J].仪器仪表学报 ， 2005, 26(7): 726-732. Chen Yi, Jin Zhonghe, Wang Huiquan, et al. Design of an
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