塔式起重机安装 拆卸 方案
一、编制依据
1)国标 5031/2008 2)塔式起重机技术条件（GB9462—1999）
3)塔式起重机设备规范（GB/T13752—92）
4)塔式起重机性能试验（GB/T5031—2006）
5)塔式起重机安全规程（GB5144-94）
6)建筑施工安全检查标准（JGJ59—2011）
7)《塔式起重机使用说明书》 8)《工程建设标准强制性条文》（安全部分）
9)《建筑施工现场安全检查手册》（1999）
10)特种设备安全检查条例（中华人民共和国国务院令第 373 号）
11)建设工程安全生产管理条例（中华人民共和国国务院第 393号）
二、设备简介
塔式起重机生产厂家：徐工建机，型号：QTZ63 ，力矩 800KN，臂长 56m ，最大起重量 6T ，最小起重量 1T ，最大起升高度 150 m， 根据塔机各项参数，完全可以满足该工程需要。
三、 设备在该工程位置草图
以大路河 3#大桥为例，塔吊分布在 11 号、13 号、15 号墩，示意图见下：
塔吊布置图 四、安装机具准备、时间安排及作业人员组成
塔机安装机具准备 表
序号 名称 规格 数量 序号 名称 规格 数量 1 活扳手 12 4 6 活扳手 10 2 2 手锤 中 2 7 卡环 6 号 4 3 改锥 大 2 8 汽吊 25T 1 4 改锥 小 2 9 电工工具 套 1 5 克丝钳 8 2 10 开口吊条 条 4 塔机安装进度安排表
序号 日期 作业内容 1 2017.5.15 浇筑塔机砼基础 2 2017.5.18 安装机座、标准节 3 2017.5.25 安装起动臂、司机室、塔尖等 4 2017.5.26 调试自检
塔机安装作业人员 表
序号 姓名 岗位 职责范围 1 林仕明 指挥 安全、进度安排 2 杨永红 安全员 安全 3 秦长华 拆装工 塔机装、拆 4 鲁光宏 拆装工 塔机装、拆 5 李超 拆装工 塔机装、拆 6 薛凯 拆装工 塔机装、拆 7 宋建波 拆装工 塔机装、拆 8 李晓华 司索 为设备挂钩 9 黄维 司索 指挥 10 王定理 电工 塔机拆线、接线
五、塔吊基础验算
地基承载力特征值 fak 为 300kPa，现场施工前进行地基承载力检测，满足要求按照扩大基础施工，满足不了按照矩形板式桩处理。
1 1 、扩大基础验算
1）计算依据
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
①塔机属性 塔机型号 QTZ50(5010)-中联重科 塔机独立状态的最大起吊高度H 0 (m) 30 塔机独立状态的计算高度H(m) 43 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6
②塔机荷载
塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值F k1 (kN) 240 起重荷载标准值F qk (kN) 49 竖向荷载标准值F k (kN) 289 水平荷载标准值F vk (kN) 18.3 倾覆力矩标准值M k (kN·m) 1335 非工作状态 竖向荷载标准值F k "(kN) 240 水平荷载标准值F vk "(kN) 73.9 倾覆力矩标准值M k "(kN·m) 1552
塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F 1 (kN) 1.35F k1 ＝1.35×240＝324 起重荷载设计值F Q (kN) 1.35F qk ＝1.35×49＝66.15 竖向荷载设计值F(kN) 324+66.15＝390.15 水平荷载设计值F v (kN) 1.35F vk ＝1.35×18.3＝24.705
倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k ＝1.35×1335＝1802.25 非工作状态 竖向荷载设计值F"(kN) 1.35F k " ＝1.35×240＝324 水平荷载设计值F v "(kN) 1.35F vk " ＝1.35×73.9＝99.765 倾覆力矩设计值M"(kN·m) 1.35M k ＝1.35×1552＝2095.2
2）基础验算
基础布置图
基础布置 基础长 l(m) 6 基础宽 b(m) 6 基础高度 h(m) 1.35 基础参数 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重γ 25
c (kN/m3 ) 基础上部覆土厚度h’(m) 0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3 ) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm) 50 地基参数 地基承载力特征值f ak (kPa) 300 基础宽度的地基承载力修正系数η b
0.3 基础埋深的地基承载力修正系数η d
1.6 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3 ) 19 基础底面以上土的加权平均重度γ m (kN/m3 ) 19 基础埋置深度 d(m) 1.5 修正后的地基承载力特征值 f a (kPa) 347.5
基础及其上土的自重荷载标准值：
G k =blhγ c =6×6×1.35×25=1215kN
基 础 及 其 上 土 的 自 重 荷 载 设 计 值 ：
G=1.35G k =1.35 ×1215=1640.25kN
荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：
M k ""=1552kN·m
F vk ""=F vk "/1.2=73.9/1.2=61.583kN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M""=2095.2kN·m
F v ""=F v "/1.2=99.765/1.2=83.138kN
基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x =lb2 /6=6×6 2 /6=36m 3
W y =bl2 /6=6×6 2 /6=36m 3
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础 X、Y 方向的倾覆力矩：
M kx =M k b/(b2 +l 2 ) 0.5 =1552×6/(6 2 +6 2 ) 0.5 =1097.43kN·m
M ky =M k l/(b2 +l 2 ) 0.5 =1552×6/(6 2 +6 2 ) 0.5 =1097.43kN·m
3）偏心距验算
偏心位置
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：
P kmin =(F k +G k )/A-M kx /W x -M ky /W y
=(240+1215)/36-1097.43/36-1097.43/36=-20.552<0
偏心荷载合力作用点在核心区外。
偏心距验算
偏心距：e=(M k +F Vk h)/(F k +G k )=(1552+73.9×1.35)/(240+1215)=1.135m
合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：
a=(62 +6 2 ) 0.5 /2-1.135=3.107m
偏 心 距 在 x 方 向 投 影 长 度 ：
e b =eb/(b2 +l 2 ) 0.5 =1.135 ×6/(62 +6 2 ) 0.5 =0.803m
偏 心 距 在 y 方 向 投 影 长 度 ：
e l =el/(b2 +l 2 ) 0.5 =1.135 ×6/(62 +6 2 ) 0.5 =0.803m
偏心荷载合力作用点至 e b 一侧 x 方向基础边缘的距离：b"=b/2-e b =6/2-0.803=2.197m
偏心荷载合力作用点至 e l 一侧 y 方向基础边缘的距离：l"=l/2-e l =6/2-0.803=2.197m
b"l"=2.197×2.197=4.828m2 ≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m 2
满足要求！
4）基础底面压力计算
荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值
P kmin =-20.552kPa
P kmax =(F k +G k )/3b"l"=(240+1215)/(3 × 2.197 ×2.197)=100.456kPa
5）基础轴心荷载作用应力
P k =(F k +G k )/(lb)=(240+1215)/(6×6)=40.417kN/m2
6）基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
f a =f ak +η b γ(b-3)+η d γ m (d-0.5)
=300.00+0.30 × 19.00 × (6.00-3)+1.60 × 19.00 ×(1.50-0.5)=347.50kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
P k =40.417kPa≤f a =347.5kPa
满足要求！
(3)、偏心作用时地基承载力验算
P kmax =100.456kPa≤1.2f a =1.2×347.5=417kPa
满足要求！
7）基础抗剪验算
基础有效高度：h 0 =h-δ=1350-(50+28/2)=1286mm
X 轴方向净反力：
P xmin =γ(F k /A-(M k ""+F vk ""h)/W x )=1.35×(240.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000)=-52.318kPa
P xmax =γ(F k /A+(M k ""+F vk ""h)/W x )=1.35×
(240.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.000)=70.318kPa
假设 P xmin =0,偏心安全，得
P 1x =((b+B)/2)P xmax /b=((6.000+1.600)/2)×70.318/6.000=44.535kPa
Y 轴方向净反力：
P ymin =γ(F k /A-(M k ""+F vk ""h)/W y )=1.35×(240.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000)=-52.318kPa
P ymax =γ(F k /A+(M k ""+F vk ""h)/W y )=1.35×(240.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.000)=70.318kPa
假设 P ymin =0,偏心安全，得
P 1y =((l+B)/2)P ymax /l=((6.000+1.600)/2)×70.318/6.000=44.535kPa
基底平均压力设计值：
p x =(P xmax +P 1x )/2=(70.318+44.535)/2=57.426kPa
p y =(P ymax +P 1y )/2=(70.318+44.535)/2=57.426kPa
基础所受剪力：
V x =|p x |(b-B)l/2=57.426×(6-1.6)×6/2=758.024kN
V y =|p y |(l-B)b/2=57.426×(6-1.6)×6/2=758.024kN
X 轴方向抗剪：
h 0 /l=1286/6000=0.214≤4
0.25 β c f c lh 0 =0.25 × 1 × 16.7 × 6000 × 1286=32214.3kN ≥V x =758.024kN
满足要求！
Y 轴方向抗剪：
h 0 /b=1286/6000=0.214≤4
0.25 β c f c bh 0 =0.25 × 1 × 16.7 × 6000 × 1286=32214.3kN ≥V y =758.024kN
满足要求！
作 用 在 软 弱 下 卧 层 顶 面 处 总 压 力 ：
p z +p cz =0+0=0kPa ≤f az =329.5kPa
满足要求！
8）基础配筋验算 基础底部长向配筋 HRB335 Φ28@180 基础底部短向配筋 HRB335 Φ28@180 基础顶部长向配筋 HRB335 Φ28@180 基础顶部短向配筋 HRB335 Φ36@180
①基础弯距计算
基础 X 向弯矩：
M Ⅰ =(b-B)2 px l/8=(6-1.6)2 ×57.426×6/8=833.827kN·m
基础 Y 向弯矩：
M Ⅱ =(l-B)2 py b/8=(6-1.6)2 ×57.426×6/8=833.827kN·m
②基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
α S1 =|M Ⅱ |/( α 1 f c bh 02 )=833.827 × 10 6 /(1 × 16.7 × 6000 ×12862 )=0.005
ζ 1 =1-(1-2α S1 )0.5 =1-(1-2×0.005) 0.5 =0.005
γ S1 =1-ζ 1 /2=1-0.005/2=0.997
A S1 =|MⅡ |/( γ S1 h 0 f y1 )=833.827 × 106 /(0.997 × 1286 ×300)=2167mm2
基础底需要配筋：A 1 =max(2167，ρbh 0 )=max(2167，0.0015×6000×1286)=11574mm2
基础底长向实际配筋：A s1 "=21130.107mm2 ≥A1 =11574mm2
满足要求！
(2)、底面短向配筋面积
α S2 =|M Ⅰ |/( α 1 f c lh 02 )=833.827 × 10 6 /(1 × 16.7 × 6000 ×12862 )=0.005
ζ 2 =1-(1-2α S2 )0.5 =1-(1-2×0.005) 0.5 =0.005
γ S2 =1-ζ 2 /2=1-0.005/2=0.997
A S2 =|MⅠ |/( γ S2 h 0 f y2 )=833.827 × 106 /(0.997 × 1286 ×300)=2167mm2
基础底需要配筋：A 2 =max(2167，ρlh 0 )=max(2167，0.0015×6000×1286)=11574mm2
基础底短向实际配筋：A S2 "=21130.107mm2 ≥A2 =11574mm2
满足要求！
(3)、顶面长向配筋面积
基 础 顶 长 向 实 际 配 筋 ：
A S3 "=21130.107mm2≥ 0.5A S1 "=0.5 ×21130.107=10565.053mm2
满足要求！
(4)、顶面短向配筋面积
基 础 顶 短 向 实 际 配 筋 ：
A S4 "=34929.36mm2≥ 0.5A S2 "=0.5 ×21130.107=10565.053mm2
满足要求！
(5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
配筋示意图
基础配筋图
2 2 、扩大基础验算 ⑴、塔机属性 塔机型号 QTZ63(TC5610)-中联重科 塔机独立状态的最大起吊高度H 0 (m) 40.5 塔机独立状态的计算高度H(m) 43 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6 ⑵、塔机荷载
a、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态 塔机自重标准值F k1 (kN) 464.1 起重荷载标准值F qk (kN) 47.1 竖向荷载标准值F k (kN) 511.2 水平荷载标准值F vk (kN) 18.3 倾覆力矩标准值M k (kN·m) 1335 非工作状态 竖向荷载标准值F k "(kN) 464.1 水平荷载标准值F vk "(kN) 73.9 倾覆力矩标准值M k "(kN·m) 1552
b 、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F 1 (kN) 1.35F k1 ＝1.35×464.1＝626.535 起重荷载设计值F Q (kN) 1.35F qk ＝1.35×47.1＝63.585 竖向荷载设计值F(kN) 626.535+63.585＝690.12 水平荷载设计值F v (kN) 1.35F vk ＝1.35×18.3＝24.705 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k ＝1.35×1335＝1802.25 非工作状态 竖向荷载设计值F"(kN) 1.35F k " ＝1.35×464.1＝626.535 水平荷载设计值F v "(kN) 1.35F vk " ＝1.35×73.9＝99.765 倾覆力矩设计值M"(kN·m) 1.35M k ＝1.35×1552＝2095.2
⑶、桩顶作用效应计算 承台布置 桩数n 4 承台高度h(m) 1.25
承台长l(m) 6 承台宽b(m) 6 承台长向桩心距a l (m) 3.6 承台宽向桩心距a b (m) 3.6 承台参数 承台混凝土等级 C35 承台混凝土自重γ C (kN/m 3 ) 25 承台上部覆土厚度h"(m) 0 承台上部覆土的重度γ"(kN/m 3 ) 19 承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50 配置暗梁 否 承台底标高d 1 (m) -4
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
G k =bl(hγ c +h"γ")=6×6×(1.25×25+0×19)=1125kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k =1.35×1125=1518.75kN
桩对角线距离：L=(a b2 +al2 ) 0.5 =(3.6 2 +3.6 2 ) 0.5 =5.091m
a a 、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k =(F k +G k )/n=(464.1+1125)/4=397.275kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F Vk h)/L
=(464.1+1125)/4+(1552+73.9×1.25)/5.091=720.261kN
Q kmin =(F k +G k )/n-(M k +F Vk h)/L
=(464.1+1125)/4-(1552+73.9×1.25)/5.091=74.289kN
b b 、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max =(F+G)/n+(M+F v h)/L
=(626.535+1518.75)/4+(2095.2+99.7...